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不同类型分布式电源并网数学模型对比分析.pdf

发布时间：2022-05-29 发布人：admin 分类：说明书 资料大小：0.29M 资料格式：pdf 举报 版权申诉
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    中国科技论文在线 http://www.paper.edu.cn 不同类型分布式电源并网数学模型对比 分析 王园媛，秦文萍，李晓明，赵红玉** （太原理工大学电气与动力工程学院，太原 030024） 摘要：分布式发电（Distributed Generation）技术可以提高能源转换和利用效率并充分利用 可再生能源。不同种类的分布式电源发电原理不同，需要的可再生能源不同，所以在 DG 规 划阶段，应该根据用户侧的负荷特性以及具体的地理位置、环境状况和资源分布等条件合理 选择 DG 单独发电或配合发电。由此需要确定不同类型 DG 在潮流计算中的节点类型并建立 不同的数学模型，以便于规划初期在满足用户对经济性、电能质量、供电可靠性等要求的前 提下进行精确计算和配电网的结构优化。 关键词：电力系统及其自动化；分布式电源；节点类型；数学模型 中图分类号：TM91 The analysis of mathematical models of different distributed generations that connected to the grid WANG Yuanyuan, QING Wenping, LI Xiaoming, ZHAO Hongyu (College of Electrical Dynamical and Engineering,Taiyuan University of Technology, TaiYuan 030024) Abstract: Distributed generation can improve the efficiency of energy conversion and utilization. Different distributed generations correspond to different principles and renewable energy. The load characteristic, specific location, environmental conditions and resource distribution would affect the selection of DGs. For this purpose, it is necessary to determine the node types and build mathematical models of different DGs in system power flow calculation. It is in favor of satisfying users’ requirement at the beginning of system planning based-on economics, power quality, power supply reliability and so on. Under these conditions the system power flow calculation could be more precisely. Meanwhile, it is better to optimize the structure of distribution network. Keywords: power system and automation; distributed generation; node types; mathematic model 5 10 15 20 25 30 0 引言 分布式电源接入配电网后，改变了传统配电网单电源辐射网的特点。要深入研究含分布 式电源接入配电网后运行及控制的特性，就需要了解不同分布式电源并网后的模型。 常见的 DG 类型有微型燃气轮机(micro-turbine generator，MT)、风力发电机(wind -turbine generator，WG)、燃料电池(fuel cell，FC)、光伏发电(photovoltaic，PV)、储能电池(storage battery，SB)等。配电网一般设计为辐射网，用户侧没有电源，DG 的接入使配电网拥有多个 供电节点。并且由于 DG 类型不同、接入位置不同、容量不同，会对系统产生不同的影响， 给配电网的运行和电压调节带来困难，严重影响配电网的潮流分布，增加配电网的短路电流 等。并非所有的 DG 都会对系统故障产生不良影响，而是决定于 DG 的类型以及并网方式[1]。 传统配电网中用于潮流计算、重构优化等的数学模型将不再适用，必须加以改进以满足分布 式电源接入电网的需求[2]。 随着分布式发电的快速发展，迫切需要结合不同 DG 本身的出力特性以及 DG 和储能元 35 40 作者简介：王园媛，(1990-)，女，研究生在读，主要研究智能电网，分布式电源，继电保护方向。 通信联系人：秦文萍，(1972-)，女，太原理工大学电气学院副教授，硕士生导师，主要研究方向为电力系 统微机保护，稳定性运行和新能源发电。 E-mail: qinwenping1027@163.com - 1 -
    中国科技论文在线 http://www.paper.edu.cn 件之间相互配合关系来研究其对配电网的规划、电能质量、电压稳定性等带来的影响。配电 网的研究离不开潮流计算，不同 DG 及储能元件接入配电网对配电网潮流将产生不同影响， 因此建立不同 DG 接入电网的数学模型，对于它们接入后配网的潮流计算、无功优化、拓扑 分析、配网的规划、优化和重构、保护配置、分布式电源的规划和配置等问题具有重要意义 [3]。 1 不同 DG 并网节点类型的确定 传统潮流计算中的节点分为 PQ 节点、PV 节点和平衡节点。由于 DG 运行方式的特殊 性，需要根据实际情况确定其节点类型。节点类型选取的本质是在迭代过程中将各类节点转 换成为传统方法能够处理的 PQ 节点或 PV 节点[4]。 DG 与配电网互联的接口一般有 3 种形式：同步发电机、异步发电机、电力电子装置[5]。 采用同步发电机作为接口的 DG 分 2 种类型：励磁电压恒定型和励磁电压可调型[6]。有 励磁调节能力的同步发电机作为接口又分为两种励磁控制方式，即电压控制和功率因数控制 [7]。采用电压控制的分布式电源在潮流计算中可作为 PV 节点处理，采用功率因数控制的分 布式电源可作为 PQ 节点处理。 采用电力电子装置作为接口的 DG 根据母线处换流器装置不同分为三类：不可控二极管 整流器、电流型 PWM 变流器、电压型 PWM 变流器。前两者在潮流计算中处理为 PI 节点； 电压型 PWM 变流器处理为 PV 节点。 1.1 风力发电 在分布式发电系统中常用的风力发电机有三类：普通异步发电机、双馈感应风机和多级 同步风机。由于工作原理不同不能处理为相同类型节点。 采用异步发电机直接并网的风机发出的有功功率是确定值，而无功功率则与机端电压有 关，即为：P-Q(V)节点。P-Q(V)节点可通过式(1)~式(6)转化为 PQ 节点，并在每次迭代前修 改。代入潮流计算的注入无功量需要通过式(3)~式(6)减去无功补偿量[8]得到。 2 4 = U x σ r U s ( − Q P r 2 ⎡ ⎣ ϕ= − x m P P Q 0 cos + + = ( ( 2 4 ) 2 2 ⎤ ⎦ 2 x P 2 σ x s ) + σ 2 Px 2 σ rx s m (1) (2) CQ 2 ( = P 1 (cos ) ϕ 1 Q U U Q 2 ' • = C C Q Q Q − = C 0 2 ) (3) 1 − − 1 (cos ϕ 2 2 ) 1) − (4) 2 N (5) (6) 式中：s 为异步电机的转差率；r 为转子电阻；xσ 为发电机定子电抗与转子电抗之和； 0Q cosϕ 为 CQ 为电容器实际补偿无功，Q 为 为异步电机吸收的无功； mx 为发电机的激磁电抗； 并联电容器后异步电机的功率因数，一般要求在 0.9 以上； ' 参与潮流迭代的节点注入无功。 cosϕ为异步电机的功率因数； 1 2 双馈感应风机和多级同步风机可以通过变频控制系统将发电机有功、无功功率实现解耦 控制，以此调节、改善风电场的功率因数及电压稳定性。因此，在潮流计算中根据采用的恒 功率或恒压控制方式将二者作为 PQ 节点或 PV 节点处理。 - 2 - 45 50 55 60 65 70 75
    中国科技论文在线 1.2 光伏电池和燃料电池 http://www.paper.edu.cn 80 85 光伏电池（逆变器采用电压控制）和燃料电池输出的电流为直流，与大电网连接时以电 力电子装置作为能量转换设备，可看做是 PV 节点；光伏电池（逆变器采用电流控制）可看 作电流和注入功率保持恒定的 PI 节点。使用改进牛拉法经式(7) 的转换，将 PI 节点转变为 PQ 节点。 Q = I U 2 • 2 − 2 P (7) 任何分布式电源相连接的电力电子装置无功输出都是有上限的，在潮流迭代过程中，若 出现 PV 无功越限时，则将其转换成对应的 PQ 节点。如在后续迭代中又出现该节点电压越 界，重新将其转换成 PV 节点[9]。 1.3 微型燃气轮机 微型燃气轮机发电系统分为两种：分轴结构和单轴结构。 分轴微型燃气轮机通过励磁可调的同步发电机直接并网运行，可根据电压控制或功率因 90 数控制分别处理为 PV 或 PQ 节点。 单轴微型燃气轮机输出高频交流电，需通过电力电子装置接入电网，可根据母线处换流 器装置的种类确定为 PV 节点或 PI 节点。若为 PI 节点，根据式(7)转换为 PQ 节点。 2 不同分布式电源并网的数学模型 2.1 风力发电 95 风力发电的利用方式有两类:一类是独立运行供电系统，先由风力发电机为蓄电池充电， 再通过逆变器转换成交流电向终端用户供电；另一类是目前比较常用的直接与大电网并网运 行的方式。 100 国内外对风速分布有大量研究，采用了各种理论分布进行拟合，通常有: r (Gamma)分布、 皮尔逊(Pearson) II 型分布、威布尔(Weibull)分布、三参数威布尔分布、瑞利(Raylcigh)分布、 对数正态(Gulton Distribution)等。其中威布尔双参数分布被认为是一种形式简单并与实际风 速分布能达到较好拟合的概率分布，在国内外风能计算中被普遍采用。得到风力发电输出功 率与风速之间的函数关系式[10]： P W 2 0 + v v ≤ ⎧ ci ⎪ v A Bv Cv P ( < ≤ + ⎪= ⎨ r v P < ≤ ⎪ r ⎪ > v 0 ⎩ co v ci v r v ) v r v co Q W = P W tan θ (8) 105 式中： rP 是风机额定功率；A、B、C 为系数，由公式(9)计算可得；θ为功率因数角。 + v r ) 4 − v v ci r ( v r v + ci v 2 r 3 ) ⎤ ⎥ ⎦ v r 3 ) − v (3 ci + v r ) (9) ⎤ ⎥ ⎦ = A ⎧ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ = B ⎨ ⎪ ⎪ ⎪ = C ⎪ ⎩ 1 v − ci 1 v − ci 1 v − ci 2 ) 2 ) 2 ) ( v r ( v r ( v r 4( v v ( ci ci ⎡ ⎢ ⎣ ⎡ ⎢ ⎣ ⎡ 2 4( −⎢ ⎣ v ci + v r )( v + ci v 2 r v + ci v 2 r ⎤ ⎥ ⎦ ) 3 r v - 3 -
    中国科技论文在线 http://www.paper.edu.cn 式中： civ 、 cov 是切入风速和切出风速； rv 是额定风速。 很多文献中将威布尔模型近似做线性处理[11]，得到的模型与实际数值有一定差距，可 用于精度要求不高的简单风机出力模型。 110 文献[12]中风力发电机的功率与风速(在启动风速和额定风速之间)、叶片受风面积等因 素有关，其机械功率为： P W Sv C 3 2 P (10) = ρ 3 式中：ρ 为空气密度， km m ；S 为风力机的扫掠面积， 2m ；v 为风速，m s ； PC 为风 力机的风能利用系数，根据贝茨理论最大可达 16/27。 115 上述两种模型的无功功率是功率因素角确定的，异步风机的无功功率也可由以下两种模 型决定[13-14]: 定值 x − c x x c m 2 x m P =⎧ ⎪ ⎨ = Q U ⎪ ⎩ P =⎧ ⎪ ⎨ Q U ⎪ ⎩ = 定值 x − c x x c m 2 x m (11) + X U 2 2 P 2 U − + U 4 − X 2 4 P X 2 2 (12) 式中：U 为机端电压； cx 、 mx 分别为机端并联电容和激磁电抗；X 为定子漏抗与转子 120 漏抗之和。 2.2 光伏发电 光伏发电的利用方式同风力发电，也分为两种类型：离网型光伏发电系统和并网型光伏 发电系统。并网型光伏系统通过变流器接入电网，光伏阵列吸收的能量先经过全桥逆变和电 感滤波，再由升压变压器隔离，升压后再并入电网运行。 125 与风机类似，可根据光伏电池与光照强度的关系，并利用可近似描述光照强度的 Beta 分布，得到关于光伏电池输出功率的概率密度函数: f P ( M ) = ) ( Γ α + β ) ( ( ) α β Γ Γ ( P M R M ) 1 α − (1 − P M R M ) 1 β − (13) 式中：α β、 是 Beta 分布的形状参数； MP 是光伏阵列输出的总功率； MR 是阵列能输出 的最大功率。 130 文献[15]考虑到太阳能光照强度百分比、电流-电压( I U− )曲线特征常数和曲线线性因 子、额定短路电流、电池开环电压等一系列因素，得出光伏阵列的输出功率为： PVP = UI UI − α α max { [ U b U ( exp ) γα γ • max 1 + − ] − 1 } b max (14) 135 式中：I、U 分别为光伏阵列的输出电流、电压；α为光伏电池光照密度百分比； max I 为 最大电流；b 为 I U− 特征指数常数；γ为线性因子，依赖于 maxU ； maxU 为在光照强度为 100 2W m 的情况下，光伏电池阵列的额定开路电压。 文献[16]提出一种随机潮流的方法。云层是影响日照辐射强度的主要因素之一，文中提 出一个晴朗指数 tK ，为照射到地平面日照强度和地球外日照总强度之比。得到光伏系统的 - 4 -
    中国科技论文在线 有功输出: http://www.paper.edu.cn A C P PV T K T K ( η= − t T T、 与光伏系统本身倾角、地理位置有关。 式中： CA 为光伏阵列面积；η为效率； 文献[17-19]指出光伏阵列是由大量的光伏电池串联或者并联组合而形成的。光伏电池串 联可以升高系统的最高输出直流电压；而采用光伏电池并联则可以升高系统的最高输出直流 (15) 2 t ' • ) ' 电流。因此，若想得到最高输出直流电压或者最高输出直流电流就可以对光伏电池进行串、 并联组合，由此得到光伏阵列输出功率为: P = PV ⎡ ⎣ mV PV I − ph ] AkT PV • × I nI PV { exp (V +I R ) j PV s } R 1 − − sh mnV = [ q (V +I R ) PV s PV PV (16) ⎤⎦ 式中：n、m 为串、并联电池数； phI 为光生电流； jI 为光伏电池反相饱和电流； sR 、 shR 为太阳能电池的等效串、并联电阻；T 为电池温度； k 为波尔兹曼常数。 光伏电池需要通过逆变器接入电网，上述模型将整流器的效率假定为恒定值，而实际上 逆变器的效率会随输入功率变化而变化。文献[20]提出了逆变器输入电网功率的校正关系式: P inv = − 0.015 0.98 + P PV − 0.09 P 2 PV (17) 140 145 150 式中：变量均为相对额定输入容量的标么值。 invP 为输入电网的功率。 2.3 燃料电池 燃料电池（FC）是一种将燃料和氧化剂的化学能直接转换成电能的电化学反应装置。 分布式发电系统中常用的燃料电池有：熔融碳酸盐燃料电池模型、燃料电池有质子交换膜燃 料电池模型、固体氧化物燃料电池模型等[21]。 155 燃料电池输入电网的有功和无功为[22]： P = Q = mU U FC X mU U FC X S sin δ S cos δ − U 2 S X (18) 式中：X 为联结燃料电池和电网的线路阻抗；U 为系统母线电压； FCU 为燃料电池输出 的直流电压； m δ、 为逆变器的控制参量。 2.4 微型燃气轮机 160 从离心式压气机出来的高压空气先在回热器内预热，然后进入燃烧室与燃料混合、燃烧， 高温燃气送入向心式涡轮做功，带动高速发电机发电，高频交流电流经过“AC-DC-AC”变 换转化为工频交流电输送到电网。 微型燃气轮机发电系统满负荷运行时效率达 30%，实行热电联产或冷热电联产时，效 165 率可提高到 75%以上。式(18)是微型燃气轮机的出力计算公式。 P m − P e = P m in , − • M d ω dt ω R 11 = − R P m out , (19) • ω ω R − ω R - 5 -
    中国科技论文在线 http://www.paper.edu.cn 式中： mP 为原动机功率； eP 为电机输出功率； , P m in P、 分别为原动机的输入、输出功 m out , 率； Rω ω、 为发电机组送、受端的角速度；M、R 为发电机转矩和阻抗。 2.5 储能元件 170 微电网需要储存一定数量的电能以应对突发情况，保持系统的安全稳定运行。储能元件 引入后不仅可以满足上述情况，还可以平滑负荷、削峰填谷、实现需求侧管理、有效地利用 电力设备等。 储能蓄电池 t 时刻的状态和 t-1 时刻到 t 时刻电量的供求状况有关，t 时刻储能蓄电池的 荷电量为[23]： 175 = P t ( sb P t ( ) sb ⎧ ⎪ ⎪ ⎨ ⎪ ⎪⎩ P t ( ) t P t ( sb = ⎤ ⎥ ⎦ η • sb 1) − + P t ( ) t − ; char P t ( ) l η inv ⎡ ⎢ ⎣ P t ( ) l η inv P t ( ) + (20) + PV lP t 为 t 时刻所需电负荷； ( ) sbP t 为 t 时刻的储能量； ( ) dischar P t ( ) MT P t ( ) WG P t ( ); t 1) − + − + ... 式中： ( ) tP t 为微网系统 t 时刻的供 电量； inv sb η η、 分别为逆变器的效率和储能蓄电池的充电效率。 钠硫电池目前技术较为成熟，容量较大、成本较低，是比较适合配电网的储能技术。以 180 其为代表的蓄电池经换流器接入大电网，通过换流器与电网的有功、无功交换为[24]： 式中：X 为连接线阻抗； S U U、 分别为配电网和蓄电池的输出端电压。 R 3 算例分析 为说明分布式电源数学模型对系统潮流分析的影响，本文采用风力发电机为研究对象。 将本文所述的四种风机模型应用于风电场接入到 IEEE14 节点配电网系统进行仿真计算。系 统额定电压 690V，该系统共有 14 个节点，20 条支路，9 个负荷节点，5 台发电机，3 台可 调变压器，以及 1 个电容无功补偿节点。IEEE14 节点系统支路和节点的参数等参见文献 [25]。 由额定容量为 1.5MW 的 20 台异步风力发电机组成的风电场通过变压器接入测试系统 的 14 号节点。风力发电机的切入风速、额定风速、切出风速分别为 5、15、25m/s。选取 1000 组随机风速，分析不同数学模型接入后电网系统潮流变化的差别。 方案 0：没有接入分布式电源； 方案 1：选取公式(8)的数学模型； 方案 2：选取公式(10)的数学模型； 方案 3：有功值为公式(10)的计算结果，无功值为公式(11)； 方案 4：有功值为公式(10)的计算结果，无功值为公式 (12)的数学模型。 表 1 是 IEEE14 节点系统在不同功率因数情况下分别按方案 1 和方案 2 优化后的有功网 损（功率因数的确定可以参考相关文献，也可以根据算例需求自行确定）。 - 6 - 185 190 195 200
    中国科技论文在线 http://www.paper.edu.cn 表1 不同功率因数系统的有功网损(MW) Tab.1 Different power factor of the system network loss 方案 cosϕ=0.98 cosϕ=0.95 cosϕ=0.90 cosϕ=0.85 0 1 2 13.393 13.393 13.393 13.393 12.978 12.568 12.562 12.566 12.980 12.563 12.557 12.561 功 率 因 数 从表 1 中可以看出，配电网加入分布式电源后系统网损总体减小，并且有功网损随着功 率因数的下降呈先减小后增大的趋势。为最大程度的降低网损，本文选择功率因数为 0.90。 将表 2 的数据代入 IEEE14 节点系统中的节点 14，得到表 3 系统的有功网损。从表 3 可 以看出，配电网加入分布式电源后可以有效地降低系统的有功网损。 表2 四种方案的风机出力 Tab.2 The four plan of wind turbine output 方案 有功(MW） 无功(MVar) 1 2 3 4 6.0191 6.8250 6.0594 6.8707 6.0594 9.7609 6.0594 9.7623 表3 IEEE14节点系统接入风机前后系统网损（MW） Tab.3 System losses comparison of accessing the wind turbines of IEEE14 bus system 方案 网损 0 13.393 1 12.562 2 12.557 3 12.820 4 12.830 表 4 是不同方案分别接入 IEEE14 节点后系统潮流计算得出的各个节点电压值。表 5 是 不同方案中系统各个节点电压的偏移量（节点 1-6 相同，不作比较）和系统的电压偏移总量。 表4 IEEE14节点系统接入风机前后节点电压（.p.u） Tab.4 Node voltage comparison of accessing the wind turbines of IEEE14 bus system 从表 5 可以看出，加入分布式电源后降低了节点电压偏移量，配电网馈线电压质量得到 明显改善。 - 7 - 节点 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 节点 7 8 9 10 11 12 13 14 总计 0 1.060 1.045 1.010 1.018 1.020 1.070 1.062 1.090 1.056 1.051 1.057 1.055 1.050 1.036 1 1.060 1.045 1.010 1.018 1.020 1.070 1.060 1.089 1.052 1.048 1.055 1.054 1.049 1.027 0 0.517 0.750 0.467 0.425 0.475 0.458 0.417 0.300 5.667 1 0.500 0.742 0.433 0.400 0.458 0.450 0.408 0.225 5.475 方案 2 1.060 1.045 1.010 1.018 1.020 1.070 1.060 1.089 1.052 1.048 1.055 1.054 1.049 1.027 方案 2 0.500 0.742 0.433 0.400 0.458 0.450 0.408 0.225 5.475 3 1.060 1.045 1.010 1.018 1.020 1.070 1.059 1.089 1.050 1.046 1.055 1.053 1.047 1.022 4 1.060 1.045 1.010 1.018 1.020 1.070 1.059 1.089 1.050 1.046 1.055 1.053 1.047 1.021 3 0.492 0.741 0.417 0.383 0.458 0.442 0.392 0.183 5.367 4 0.492 0.741 0.417 0.383 0.458 0.442 0.392 0.175 5.358 Tab.5 The node voltage deviation comparison of accessing the wind turbines of IEEE14 bus system 表5 IEEE14节点系统接入DG前后各节点电压偏移量 205 210 215 220 225
    中国科技论文在线 http://www.paper.edu.cn 根据表 1-表 5 可知，系统的潮流优化结果不仅与选择不同的数学出力模型有关还与参 数（如功率因数）的选取有关。 4 结论 230 目前分布式发电技术正快速发展，分布式能源接入配电网是未来电力系统的发展趋势。 本文充分考虑不同分布式电源的出力特性，针对接入电网的分布式供能系统优化和重构，对 多种不同分布式电源的供能系统的数学模型进行了分析。 在本文研究基础上，可根据实际需求选择不同的分布式电源模型进行电网潮流计算、短 路电流计算等；也可进一步研究含分布式电源的配电网无功优化、分布式电源选容选址优化、 渗透率水平、网架结构优化等。 235 [参考文献] (References) 240 245 250 255 260 265 270 275 [1] 唐亮．分布式电源的分类及对电力系统的影响[J]．仪器仪表用户，2008，15( 2) :119 -120． [2] Kim T E， Kim J E. A Method for Determining the Introduction limit of Distribution Generation System in Distribution System[J]. 2001 IEEE: 456-461. [3] 肖鑫鑫，刘东.分布式供能系统接入电网模型研究综述[J].华东电力，2008，36( 2)：76-81. [4] 吕学勤，吴辰宁，陈树果.分布式电源并网的潮流计算[J].上海电力学院学报,2012,28(4):321-324. [5] Puttgen H B，Macgrengor P R，Lambert F C. Distributed Generation: Semantie Hypeor the Dawn of a New Era[J]. IEEE Power and Energy Magazine，2003，l(1):22-29. [6] Losi A，Russo M. Dispersed Generation Modeling for Object-oriented Distribution Load Flow[J]. IEEE Trans on Power Delivery，2005，20(l):l-9. [7] Reitas W，Vieira J C M，Morelat O A et al. Influence of Exeitation System Control Modes on the Allowable Penetration Level of Distributed Synehronous Generators[J].IEEE Trans on Energy Conversion ， 2005 ， 20(2):474-480. [8] 刘畅，黄民翔.含多种分布式电源的配电网重构优化研究[J].电力系统保护与控制，2013，41( 6) :13-18. [9] 彭彬，刘宁，吴迪.配电网潮流计算中的分布式电源建模[J]. 电力系统自动化学报，2011,23(2):152-155. [10] Billinton R,Bai Guang.Generating capacity adequacy associated with wind energy[J]．IEEE Trans on Energy Conversion，2004，19(3)：641-646． [11] 王成山，郑海峰，谢莹华，等. 计及分布式发电的配电系统随机潮流计算[J]. 电力系统自动化， 2005， 29 (24) : 39244. [12] 江兴月．含 DG 的配电网潮流和短路统一分析方法[D]．天津：天津大学，2007. [13] 项真，江文，解大等. 风电并网系统稳态运行的研究[J]. 华东电力， 2007， 35 (3) : 36240. [14] 陈海焱，陈金富，段献忠. 分布式电源的配电网潮流计算[J].电力系统自动化，2006，30( 1) ：35-40. [15] 付丽伟，王守相，张永武等.多类型分布式电源在配电网中的优化配置[J].电网技术，2012，36(1):79-84. [16] Conti S,Raiti S. Probabilistic Load Flow Using Monte Carlo Techniques for Distribution Networks with Photovoltaic Generators[J]. Sol. Energy ( 2007 ) ， doi:10. 1016 / j. solener.2007. 02. 007. [17] Wasynczuk O. Modeling and Dynamic Performance of a Line commutated Photovoltaic Inverter System[J]. IEEE Transactions on Power Conversion， Vol. 4， No. 3， Sep tember 1989: 337-343. [18] Zhang L,Al2Amoudi A,Yunfei Bai. Real2time Maximum Power Point Tracking for Grid2 Connected Photovoltaic Systems[J]. Power Electronics and Variable Speed Drives， 18 - 19Sep tember 2000: 124-129. [19] 周德佳，赵争鸣，吴理博，等. 基于仿真模型的太阳能光伏电池阵列特性的分析[J]. 清华大学学报(自 然科学版) ，2007， 47 (7) : 1109-1112. [20] Jayanta Deb Mondol,Yigzaw G. Yohanis, Brian Norton. Comparison of Measured and Predicted Long Term Performance of a Grid Connected Photovoltaic System[J]. EnergyConversion andManagement 48 (2007) : 1065-1080. [21] 丁明，严流进，茆美琴等.分布式发电中燃料电池的建模与控制[J].电网技术，2009.33（9）：8-13. [22] 李新，彭怡，赵晶晶等.分布式电源并网的潮流计算[J].电力系统保护与控制，2009，37(17):78-81. [23] 王瑞琪，李珂，张承慧. 基于混沌多目标遗传算法的微网系统容量优化[J].电力系统保护与控制，2011， 39( 22):16-22. [24] Jie Zeng,Buhan Zhang, ChengxiongMao, et al. Use of Battery Energy Storage to Improve the Power Quality and Stability of Wind Farms[J]. International Conference on Power System. [25] 张伯明，陈寿孙，严正. 高等电网络分析[M]. 北京：清华大学出版社, 2007. - 8 -
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