2007 年注册岩土工程师专业案例考试真题及答案上午卷
单项选择题
1、下表为一土工试验颗粒分析成果表,表中数值为留筛质量,底盘内试样质量为 20 g,
现需要计算该试样的不均匀系数(Cu)和曲率系数(Cu),按《岩土工程勘察规范》(GB50011—
2001),下列正确的选项是(
)。
筛孔孔径/mm
2.0
1.0
0.5
0.25
0.075
留筛质量/g
50
150
150
100
30
(A) Cu=4.0;Cc=1.0;粗砂
(C) Cu=9.3;Cc=1.7;粗砂
(B) Cu=4.0;Cc=1.0;中砂
(D) Cu=9.3;Cc=1.7;中砂
2、某电测十字板试验结果记录如下表,土层的灵敏度 St 最接近(
9
顺序 1
5
6
7
8
2
3
4
原状土
读数 20
41
65
拢动土
顺序 1
读数 11
(A) 1.83
2
21
3
33
(B) 2.54
89
4
46
114 178 187 192
185
6
5
69
58
(C) 2.74
7
70
8
68
9
63
(D) 3.04
)。
10
173
10
57
11
12
13
148
135
100
— — —
— — —
3、某建筑场地位于湿润区,基础埋深 2.5 m,地基持力层为黏性土,含水量为 31%,地下
水位埋深 1.5 m,年变幅 1.0 m,取地下水样进行化学分析,结果见下表,据《岩土工程勘
),并说明理由。
察规范》(GB 50021—2001),地下水对基础混凝土的腐蚀性符合(
OH- 总矿化
侵蚀性
离子
Mg2+
NH4+
Cl-
PH
2-
SO4
CO2
度
含量/(mg/L)
85
1600
5.5
12
530
510
3000
15000
(A) 强腐蚀性
(B) 中等腐蚀性
(C) 弱腐蚀性
(D) 无腐蚀性
4、在某单斜构选地区,剖面方向与岩层走向垂直,煤层倾向与地面坡向相同,剖面上煤头
露头的出露宽度为 16.5 m,煤层倾角为 45°,地面坡角为 30°,在煤层露头下方不
)的说法最符
远处的钻孔中,煤层岩芯的长度为 6.04 m(假设岩芯采取率为 100%).(
合露头与钻孔中煤层实际厚度的变化情况。
(A) 煤层厚度不同,分别为 14.29 m 和 4.27 m
(C) 煤层厚度相同,为 4.27 m
(B) 煤层厚度相同,为 3.02 m
(D) 煤层厚度不同,为 4.27 m 和 1.56 m
5、已知载荷试验的荷载板尺寸为 1.0 m×1.0 m,试验坑的剖面如图所示,在均匀的黏性
土层中,试验坑的深度为 2.0 m,黏性土层的抗剪强度指标的标准值为黏聚力 Ck=40 kPa,
内摩擦角ψK=20°,土的重度为 180 kN/m3,据《建筑地基基础设计规范》(GB50007—2002)
计算地基承载力,其结果最接近(
)。
(A) 345.8 kPa
(B) 235.6 kPa
(C) 210.5 kPa
(D) 180.6 kPa
6、某山区工程,场地地面以下 2 m 深度内为岩性相同,风化程度一致的基岩,现场实测该
岩体纵波速度值为 2700 m/s,室内测试该层基岩岩块纵波速度值为 4300 m/s,对现场采取
的 6 块岩样进行室内饱和单轴抗压强度试验,得出饱和单轴抗压强度平均值 13.6MPa,标
准差 5.59 MPa,据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002),2 m 深度内的岩石地基
.
1
承载力特征值的范围值最接近(
)。
(A) 0.64~1.27 MPa
(C) 0.9~1.8 MPa
(B) 0.83~1.66 MPa
(D) 1.03~2.19 MPa
7、某宿舍楼采用墙下 C15 混凝土条形基础,基础顶面的墙体宽度 0.38 m,基底平均压力
为 250 kPa,基础底面宽度为 1.5 m,基础的最小高度应符合(
)的要求。
(A) 0.70 m
(B) 1.00 m
(C) 1.20 m
(D) 1.40 m
8、在条形基础持力层以下有厚度为 2 m 的正常固结黏土层,已知该黏土层中部的自重应力
为 50 kPa,附加应力为 1.0 kPa,在此下卧层中取土做固结试验的数据见表。该黏土层在
附加应力作用下的压缩变形量最接近于(
)。
固结试验数据
P/kPa
0
50
100
200
300
e
1.04
1.00
0.97
0.93.
0.90
(A) 35 mm
(B) 40 mm
(C) 45 mm
(D) 50 mm
9、已知墙下条形基础的底面宽度 2.5 m,墙宽 0.5 m,基底压力在全断面分布为三角形,
基底最大边缘压力为 200 kPa,则作用于每延米基础底面上的轴向力和力矩最接近于
(
)。
(A) N=300 kN,M=154.2 kN·m
(B) N=300 kN,M=134.2 kN·m
(C) N=250 kN,M=104.2 kN·m
(D) N=250 kN,M=94.2 kN·m
10、高压缩性土地基上,某厂房框架结构横断面的各柱沉降量见表,根据《建筑地基基础
设计规范》(GB 50007—2002),正确的说法是(
)。
测点位置 A 轴边柱 B 轴中柱 C 轴中柱 D 轴边柱
沉降量
/mm
80
150
120
100
柱跨距/m
A-B 跨 9 B-C 跨 12
C-D 跨 9
(A) 3 跨都不满足规范要求
(C) A-B 跨满足规范要求
(B) 3 跨都满足规范要求
(D) C-D、B-C 跨满足规范要求
11、某钢管桩外径为 0.90 m,壁厚为 20 mm,桩端进入密实中砂持力层 2.5 m,桩端开口
时单桩竖向极限承载力标值为 Quk=8000 kN(其中桩端总极限阻力占 30%),如为进一步发挥
桩端承载力,在桩端加设十字型钢板,按《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—1994)计算,
(
)最接近其桩端改变后的单桩竖向极限承载力标准值。
(A) 10080 kN
(C) 13700 kN
(B) 12090 kN
(D) 14500 kN
12、某柱下桩基,采用 5 根相同的基桩,桩径 d=800 mm,柱作用在承台顶面处的竖向轴力
.
2
设计值 F=10000 kN,弯矩设计值 My=480 kN·m,承台与土自重设计值 G=500 kN,据《建筑
桩基技术规范》(JGJ 94—1994),基桩承载力设计值至少要达到(
)时,该柱下桩基
才能满足承载力要求。(重要性系数γ0=1.0,不考虑地震作用)
(A) 1800 kN
(C) 2100 kN
(B) 2000 kN
(D) 2520 kN
13、某灌注桩基础,桩入土深度为 h=20 m,桩径 d=1000 mm,配筋率为ρ=0.68%,桩顶铰
接,要求水平承载力设计值为 H=1000 kN,桩侧土的水平抗力系数的比例系数 m=20
MN/m4,抗弯刚度 EI=5×106kN·m2,按《建筑桩基工程技术规范》(JGJ 941994),满足水平
承载力要求的相应桩顶容许水平位移至少要接近(
综合系数ηh=1)
)。(重要性系数γ0=1,群桩效应
(A) 7.4 mm
(C) 9.4 mm
(B) 8.4 mm
(D) 10.4 mm
14、某场地地基土层构成为:第一层为黏土,厚度为 5.0 m,fak=100 kPa,qs=20 kPa,
qp=150 kPa;第二层粉质黏土,厚度为 12.0 m,fak=120 kPa,qs=25 kPa,qp=250 kPa;无
软弱下卧层。采用低强度混凝土桩复合地基进行加固,桩径为 0.5 m,桩长 15 m,要求复
合地基承载力特征值 fspk=320 kPa,若采用正三角形布置,则采用(
适。(桩间土承载力折减系数β取 0.8)
)的桩间距最为合
(A) 1.50 m
(C) 1.90 m
(B) 1.70 m
(D) 2.10 m
15、某正常固结软黏土地基,软黏土厚度为 8.0 m,其下为密实砂层,地下水位与地面
平,软黏土的压缩指数 Cc=0.50,天然孔隙比 e0=1.30,重度γ=18 kN/m3,采用大面积堆载
预压法进行处理,预压荷载为 120 kPa,当平均固结度达到 0.85 时,该地基固结沉降量将
最接近于(
)。
(A) 0.90 m
(B) 1.00 m
(C) 1.10 m
(D) 1.20 m
16、某小区地基采用深层搅拌桩复合地基进行加固,已知桩截面积 Ap=0.385 m2,单桩承载
力特征值 Ra=200 kN,桩问土承载力特征值 fsk=60 kPa,桩间土承载力折减系数β=0.6,要
求复合地基承载力特征值 fspk=150 kPa,问水泥土搅拌桩置换率 m 的设计值最接近
(
)。
(A) 15%
(B) 20%
(C) 24%
(D) 30%
17、某湿陷性黄土地基采用碱液法加固,已知灌注孔长度 10 m,有效加固半径 0.4 m,黄
土天然孔隙率为 50%,固体煤碱中 NaOH 含量为 85%,要求配置的碱液度为 100 g/L,设充
填系数α=0.68,工作条件系数口取 1.1,则每孔应灌注固体烧碱量取(
)最合适。
(A) 150 kg
(B) 230 kg
(C) 350 kg
(D) 400 kg
18、饱和软黏土坡度为 1:2,坡高 10 m,不排水抗剪强度 cu=30 kPa,土的天然容重为 18
kN/m3,水位在坡脚以上 6 m,已知单位土坡长度滑坡体水位以下土体体积 VB=144.11
m3/m,与滑动圆弧的圆心距离为 dB=4.44m,在滑坡体上部有 3.33 m 的拉裂缝,缝中充满
水,水压力为 Pw,滑坡体水位以上的体积为 VA=41.92 m3/m,圆心距为 dA=13 m,用整体圆
弧法计算土坡沿着该滑裂面滑动的安全系数最接近于(
)。
(A) 0.94
(C) 1.39
(B) 1.33
(D) 1.51
.
3
19、某重力式挡土墙墙高 5.5 m,墙体单位长度自重 w=164.5 kN/m,作用点距墙前趾
x=1.29 m,底宽 2.0 m,墙背垂直光滑,墙后填土表面水平,填土重度为 18 kN/m3,黏聚
力 C=0 kPa,内摩擦角ψ=35°,设墙基为条形基础,不计墙前埋深段的被动抗力,墙底面
最大压力最接近(
)。
(A) 82.25 kPa
(C) 235 kPa
(B) 165 kPa
(D) 350 kPa
20、某很长的岩质边坡受一组节理控制,节理走向与边坡走向平行,地表出露线距边坡顶
边缘线 20 m,坡顶水平,节理面与坡面交线和坡顶的高差为 40 m,与坡顶的水平距离 10
m,节理面内摩擦角 35°,黏聚力 C=70 kPa,岩体重度为 23 kN/m3,试验算抗滑稳定安全
系数最接近(
)。
(A) 0.8
(B) 1.0
(C) 1.2
(D) 1.3
21、倾角为 28°的土坡,由于降雨,土坡中地下水发生平行于坡面方向的渗流,利用圆弧
条分法进行稳定分析时,其中第 i 条高度为 6 m,作用在该条底面上的孔隙水压力最接近
于(
)。
(A) 60 kPa
(C) 47 kPa
(B) 53 k 上 Ja
(D) 30 kPa
22、有一均匀黏性土地基,要求开挖深度为 15 m 的基坑,采用桩锚支护,已知该黏性土的
重度γ=19 kN/m3,黏聚力 c=15 kPa,内摩擦角ψ=26°,坑外地面的均布荷载为 48 kPa,
按《建筑基坑支护技术规范》(JGJ 120 一 1999)计算等值梁的弯矩零点距基坑底面的距离
最接近(
)。
(A) 2.30 m
(B) 1.53 m
(C) 1.30 m
(D) 0.40 m
23、有一个宽 10 m 高 15 m 的地下隧道,位于碎散的堆积土中,洞顶距地面深 12 m,堆积
土的强度指标 C=0,ψ=30°,天然重度γ=19 kN/m3,地面无荷载,无地下水,用太砂基理
论计算作用于隧洞顶部的垂直压力最接近于(
)。(土的侧压力采用郎肯主动土压力系
数计算)
(A) 210 kPa
(C) 250 kPa
(B) 230 kPa
(D) 270 kPa
24、在关中地区某空旷地带,拟建一多层住宅楼,基础埋深为现地面下 1.50 m。勘察后某
代表性探井的试验数据如下表。经计算黄土地基的湿陷量△s 为 369.5 mm。为消除地基湿
陷性,(
)的地基处理方案最合理。
土样编号
3-1
3-2
3-3
3-4
取样深度
/m
1.0
2.0
3.0
4.0
饱和度/(%)
42
71
68
70
自重湿陷系
数
0.007
0.011
0.012
0.014
湿陷系数
湿陷起始压
力/kPa
0.068
0.064
0.049
0.037
54
62
70
77
.
4
3-5
3-6
3-7
3-8
3-9
5.0
6.0
7.0
8.0
9.0
3-10
10.0
69
67
74
80
81
95
0.013
0.015
0.017
0.013
0.010
0.002
0.048
0.025
0.018
0.014
0.017
0.005
101
104
112
—
183
—
(A) 强夯法,地基处理厚度为 2.0 m
(B) 强夯法,地基处理厚度为 3.0 m
(C) 土或灰土垫层法,地基处理厚度为 2.0 m
(D) 土或灰土垫层法,地基处理厚度为 3.0 m
25、高速公路附近有一覆盖型溶洞(如图所示),为防止溶洞坍塌危及路基,按现行公路规
范要求,溶洞边缘距路基坡脚的安全距离应不小于(
取 1.25)
)。(灰岩ψ取 37°,安全系数 K
(A) 6.5 m
(B) 7.0 m
(C) 7.5 m
(D) 8.0 m
26、已知预应力锚索的最佳下倾角,对锚固段为β1=ψ-α,对自由段为
应力锚索治理,其滑动面内摩擦角ψ=18°,滑动面倾角α=27°,方案设计中锚固段长度
为自由段长度的 1/2,问依据现行铁路规范全锚索的最佳下倾角β计算值为(
某滑坡采用预
)。
(A) 9°
(B) 12°
(C) 15°
(D) 18°
27、某场地抗震设防烈度为 8 度,设计基本地震加速度为 0.30g,设计地震分组为第一
组。土层等效剪切波速为 150 m/s,覆盖层厚度 60 m。相应于建筑结构自振周期 T=0.40
s,阻尼比ζ=0.05 的水平地震影响系数值α最接近于(
)。
(A) 0.12
(C) 0.20
(B) 0.16
(D) 0.24
28、某建筑场地土层分布如下表所示,拟建 8 层建筑,高 25 m。根据《建筑抗震设计规
范》(GB 50011—2001),该建筑抗震设防类别为丙类。现无实测剪切波速,该建筑场地的
类别划分可根据经验按(
)考虑。
层序
岩土名称和性状
层厚/m
层底深度/m
1
2
3
4
5
6
填土,fak=150kPa
粉质黏土,
fak=200kPa
稍密粉细砂
稍密-中密的粗中砂
中密圆砾卵石
坚硬基岩
5
10
10
15
20
—
(A) Ⅱ类
(C) Ⅳ类
(B) Ⅲ类
(D) 无法确定
5
15
25
40
60
—
29、高度为 3 m 的公路挡土墙,基础的设计埋深 1.80 m,场区的抗震设防烈度为 8°。自
然地面以下深度 1.50 m 为黏性土,深度 1.50~5.00 m 为一般黏性土,深度 5.00~10.00
m 为亚砂土,下卧地层为砂土层。根据《公路工程抗震设计规范》(JTJ 044—1989),在地
.
5
下水位埋深至少大于(
)时,可初判不考虑场地土液化影响。
(A) 5.0 m
(B) 6.0 m
(C) 7.0 m
(D) 8.0 m
30、某自重湿陷性黄土场地混凝土灌注桩径为 800 mm,桩长为 34 m,通过浸水载荷试验和
应力测试得到桩身轴力在极限荷载下(2800 kN)的数据及曲线图如下,此时桩侧平均负摩阻
力值最接近(
)。
深度/m 桩身轴力/kN
2
4
6
8
10
12
14
16
18
22
26
30
34
2900
3000
3110
3160
3200
3265
3270
2900
2150
1220
670
140
70
(A) -10.52 kPa
(C) -13.36 kPa
(B) -12.14 kPa
(D) -14.38 kPa
参考答案:
单项选择题
1、A
[解析] 土的总质量=50+150+150+100+30+20=500(g)
土的颗粒组成:
<2.0mm <1.0mm <0.5mm <0.25mm <0.075mm
90%
60%
30%
10%
4%
计算不均匀系数(Cu)和出率系数(Cc):
由表中数据可知:d10=0.25 mm;d30=0.5 mm;d60=1.0 mm。
定名:
粒径大于 2 mm 的颗粒质量占总质量的 10%,非砾砂;
粒径大于 0.5 mm 的颗粒质量占总质量的 70%,大于 50%,故该土样为粗砂。
.
6
2、C
[解析] 由试验点的峰值确定十字板试验强度,灵敏度为原状土强度和扰动土强度之比,也
即试验点的峰值之比。
St=192/70=2.74
3、B
[解析] 环境类别为Ⅱ类,硫酸盐含量判定为中等腐蚀,铵盐含量判定为弱腐蚀性,综合判
定为中等腐蚀。
4、C
[解析] ① 露头处的煤层实际厚度计算:
根据《工程地质手册》2-2-1 式。
H=lsinγ=16.50×sin(45°-30°)=16.50×0.2588=4.27(m)
② 钻孔中煤层实际厚度计算:
H=6.04×sin45°=6.04×0.7071=4.27(m)
5、B
由内摩擦角查得承载力系数分别为 Mb=0.51,Md=3.06,Mc=5.66,则对 1 m2 面积的基础,其
地基承载力由下式计算:
fa=051×1×18+5.66×40=9.18+226.4=235.6(kPa)
2.这里的考核点对载荷试验埋置深度的理解,载荷试验的埋深应为零,如以 2 m 计
算,则得 345.8 kPa 的错误结果。
6、C
[解析]
岩体与岩块纵波波速比值的平方等于 0.394,因此为较破碎,查表取折减系数 0.10~
0.20。
fa=(0.10~0.20)×9.0=0.90~1.80(MPa)
7、A
[解析] 根据《建筑地基基础设计规范》第 8.1.2 条
8、D
1.在土的自重压力 p1=50 kPa 作用下,孔隙比为 e1=1.00,在自重压力加附加应力 pz=150
kPa 作用下,孔隙比 e1=0.95,则 2 m 厚的土层的压缩变形由下式计算:
2.也可以先计算从自重应力到自重加附加应力的压力段的压缩模量,再用下式计
算:
9、C
[解析] 轴向力 N 由下式求得:
力矩 M 由下式求得:
10、D
[解析] 框架结构用沉降差控制,以两柱沉降量的差值除以柱距,求得的沉降差如表所示:
ΔS
柱距
A-B 跨
70mm
9m
B-C 跨
30mm
12m
C-D 跨
20mm
9m
沉降差
0.0078
0.0025
0.0022
.
7
允许变形值
0.003
0.003
0.003
11、B
[解析] 依据(JGJ 94—1994)第 5.2.10 条公式:
开口时:ds=0.90 m λs=0.82
λp=0.16×2.78×0.82=0.365
Qpk=8000×0.30=2400(kN)
Qpk=qpk·Ap
qpk=Qpk/λp=2400/0.365=6575.3(kN)
Qsk=8000×0.70=5600(kN)
Qs=u∑qsikli=5600/0.82=6829.3(kN)
加设十字钢板后,
λp=0.81=0.8
Quk=1×6829.3+0.80×6575.3=6829.3+5260.2=12089.5(kN)
12、C
[解析]
两者选其大值,2100 kN。
13、C
[解析] b0=0.9×(1.5×1.0+0.5)=1.8(m)
ah=0.373×20=7.45>4 取 ah=4.0
查表 5.4.2
vx=2.441
14、B
[解析] 首先计算单桩承载力:
可以解得置换率:
15、B
[解析] 软黏土地基土层中点的自重应力为
该土层最终固结沉降量 S1 为:
平均固结度达到 0.85 时该地基固结沉降量为
S0.85=1.18×0.85=1.00(m)
16、C
[解析]
17、B
[解析] 根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79—2002)第 16.3.8 及相应条文说明,每孔
应灌碱液量为:
.
8