三相电力电子负载谐波分析与抑制.pdf

发布时间：2022-06-13 发布人：admin 分类：说明书资料大小：0.75M 资料格式：pdf 举报版权申诉

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第卷第年 2 34 2015 期 2 月电工电能新技术 Advanced Technology of Electrical Engineering and Energy Vol． 34 ， No． 2 Feb． 2015 三相电力电子负载谐波分析与抑制宋鹏先1 2，李耀华1，王平1，苏朝阳1 ， 2，王松1 ，， 2 ( 1．中国科学院电工研究所中国科学院电力电子与电气驱动重点实验室，北京 100190; 2．中国科学院大学，北京 100039) 摘要: 三相电力电子负载在系统不平衡或模拟不平衡负载、非线性负载的工况下，直流母线会包含丰富的谐波电压，这些谐波分量通过 PWM 调制过程和电压外环控制器会引入到并网指令电流中，导致馈网电流质量的下降。针对这一问题，根据瞬时功率理论，建立了三相电力电子负载功率平衡方程，推导出三相电力电子负载在不同工况下直流母线谐波电压的表达式，揭示了负载模拟变换器和并网变换器对直流母线电压的影响机理，并提出一种基于滞环控制的直流电压控制方案，以抑制直流母线谐波电压对并网输出电流的影响，改善馈网电流的质量。仿真和实验都验证了理论分析的准确性以及谐波抑制方法的有效性和可靠性。关键词: 三相电力电子负载; 并网变换器; 直流母线; 滞环控制; 瞬时功率理论中图分类号: TM46 文章编号: 1003-3076 文献标识码: A 02-0025-09 2015 ( ) 1 引言， PEL 电力电子负载( Power Electronic Load ) 因其能够灵活模拟不平衡负载非线性负载在内的多、种特性负载，被广泛应用于多种电源的出厂实验中; 其并网变换器将能量高效馈回电网，不仅为电源厂商节约了大量能源，也符合国家节能减排的要求。目前研究工作主要为负载模拟变换器指令信号的产］，而对生算法和快速无差的电流跟踪控制方法［并网变换器馈网电流的质量提高以及双变换器协同分析的研究较少［ 1-5 6-9 ］。 10 12 ， 11 文献［］针对单相整流器的直流母线谐波抑制，提出在电压外环输出环节加入低通滤波器或陷波滤波器; 文献［］通过建立单相电力电子负载功率平衡方程，得到直流母线谐波电压的表达式，并提出在电压环输出加入均值滤波器以抑制谐波电压对输出电流的影响，然而均值滤波器按工频周期进行调节，其系统响应速度最慢，需要加入其他前馈环节进行补偿; 文献［］针对单相电力电子负载，提出了一种改进的陷波滤波器，能够滤除绝大部分谐波电压，但是对于电流环的给定值会产生一个额外 13 14 的量，影响系统的控制效果; 文献［］从负载模拟变换器的不同工况入手，分析了直流母线谐波电压产生的原因，然而忽略了馈网变流器侧对直流母线的影响; 文献［］根据互调理论，详细分析了背靠背系统间谐波产生的原因，阐明了直流母线谐波电压对输出电流的影响机理 15-18 ab PEL 基于上述研究的成果和存在的问题，本文首先根据瞬时功率理论，在静止坐标系轴下建立系统的功率平衡方程; 在不同工况下，分析直流母线谐波电压的产生原因以及分布情况; 为了抑制谐波电压对馈网电流指令信号的影响，提出一种基于滞环控制策略的直流电压环控制方法，并对电力电子负载模拟不平衡负载和非线性负载两种工况，分别进行了仿真分析和实验验证。。 2 三相 PEL 的系统功能与结构三相主要由负载模拟变换器( Simulation ) 和并网变换器( PEL ， SC ) 构成，其主电路结构如图为测试电源的相电压， iLa SC 侧的线路等效 Converter ， GCC ，， esb esc verter 中， esa 的三相输入电流， r1 所示， iLc Grid Connection Con- 1 ， iLb 分别为。为图和 SC L1 1 收稿日期: 2014-09-23 十二五基金项目: “ ” 作者简介: 宋鹏先( 李耀华( 1986- 1966- 国家科技支撑计划重大项目( 2013BAG19B00-04-01 ) ) ，男，辽宁籍，博士研究生，研究方向为大功率变流器柔性交流输电; ) ，男，河南籍，研究员，博士生导师，博士，研究方向为电机与驱动控制、轨道交通牵引等、。

26 电工电能新技术第 34 卷 u sa 为电阻和输入电感; ， u sb 的并网电流， isc r2 路等效电阻和输出电感; 器 GCC ， u sc 和。，为电网相电压， isa 侧的线为三相隔离变压分别为， isb GCC L2 △ / Y iLa SC ， iLc ， iLb 的主要功能是采用直接电流控制方式，让三准确跟踪指令电流，从而灵活相输入电流模拟不平衡负载以及非线性负载在内的各种负荷; 的主要功能是将测试电能高效馈回电网; 三相 GCC 与电网电气隔离，避免隔离变压器是用来确保因为被试电源为非隔离电源可能造成的电气短路状况发生 PEL 。图 1 三相电力电子负载主电路结构 Fig． 1 Circuit of three-phase power electronic load 3 GCC 电压环控制器设计 GCC 。 SC 和当 PEL PEL GCC 直流母线电容作为直流端的储能元件，主要作用是稳定直流母线电压，保障的稳定工作工作在不平衡工况或者模拟非线性负载工况下，直流电容可能含有谐波电压，这会直电流环的跟踪精度，降低系统接影响因此本文将对直流电压谐波的产生原的稳态性能影响因素及其对交流电流的影响进行详细分析，因、并提出相应的解决办法。 3. 1 直流电容谐波分析以及 GCC SC 。本文对三相瞬时功率理论进行的，由文献［的瞬时有功功率和瞬时无功功率可以分别定义为 19 直流电容谐波的分析是基于］可知，电网输出 PEL 为电网输出电压和电流在滞后坐电坐标系下系统瞬时功电角度 αβ eβ ， e'β 滞后 90° αβ ， eβ 90°。， iβ e'α eα 为了便于列写式中，和 iα eα 标系下的分量; 角度率平衡方程，首先对一些重要变量进行定义侧的被试电源电压和输出电流分别为 ) ) ) ) ) ) ( ( eβ = E2 cos ( ( ( ( e'β = E2 sin iLα = I1 cos ω1 t + φ2 ω1 t + φ3 eα = E1 cos e'α = E1 sin ω1 t + φ2 ω1 t + φ1 ω1 t + φ1      { 设。 SC ( ) 3 ( ) 4 iLβ = I2 cos ω1 t + φ4 和 E1 、E2 为电源的角频率; φ1 、φ2 为电源在和 αβ 轴下的幅值和相为电源输出 I1 、I2 轴下的幅值和相位 φ3 、φ4 。 αβ 侧的电网电压和输入电流分别为式中，位; ω1 电流在      { u'α = E3 sin uα = E3 cos ( ( uβ = E4 cos ( ( u'β = E4 sin ( ( isα = I3 cos isβ = I4 cos ω2 t + φ5 ω2 t + φ6 ω2 t + φ5 ω2 t + φ6 ω2 t + φ7 ) ) ) ) ) ) ω2 t + φ8 为电网电压在 φ5 、φ6 为电网的角频率; αβ I3 、I4 坐标系下的为和 φ7 、φ8 和式中， E3 、E4 幅值和相位; ω2 电源输出电流在 αβ ， I1 = I2 ， I3 = I4 π /2 E1 = E2 E3 = E4 PEL 若和，则坐标系下的幅值和相位， φ1 － φ2 = π /2 ，。以及 φ3 － φ4 = ， φ7 － φ8 = 就是三相不是三相平衡系统，反之 φ5 － φ6 = π /2 PEL π /2 平衡系统由图。 1 建立系统瞬时功率平衡方程为 Pin = Pe － Pr1 － PL1 Pout = Pr1 + PL2 + Pu ( ) 5 ( ) 6 ( ( ( ) ) ) 7 8 9 p = q = ( ( 3 2 3 2 eαiα + eβiβ e'αiα + e'βiβ ) ) ( ( ) ) 1 2 ) 1 式( ～把式( ( ) : 11 4 Pin － Pout = C ) 代入式( dudc dt ) 和式( Udc 7 ) 得式( 8 10 ) 和式 Pin = 3E1 I1 [ 4 ( cos φ1 － φ3 ) ( + cos 2ω1 t + φ1 + φ3 ]) + 3E2 I2 [ 4 ( cos φ2 － φ4 ) ( + cos 2ω1 t + φ2 + φ4 ]) + 3E1 I1 [ 4 sin r1 2 ( [ φ1 － φ3 ) ( + sin 2ω1 t + φ1 + φ3 ]) + ( I2 1 cos 2ω1 t + 2φ3 ) ( + I2 2 cos 2ω1 t + 2φ4 3E2 I2 [ 4 ]) + ( sin φ2 － φ4 ) ( + sin 2ω1 t + φ2 + φ4 ]) － ( r1 2 I2 1 + I2 2 ) － L1 ω1 [ 2 ( I2 1 sin 2ω1 t + 2φ3 ) ( + I2 2 sin 2ω1 t + 2φ4 ]) ( ) 10

第 2 期宋鹏先，等: 三相电力电子负载谐波分析与抑制 27 3E3 I3 [ ( cos φ5 － φ7 ) φ5 － φ7 + sin ) ( ( + cos 2ω2 t + φ5 + φ7 ]) + 3E4 I4 [ 4 ( cos φ6 － φ8 ) ( + cos 2ω2 t + φ6 + φ8 ]) + 2ω2 t + φ5 + φ7 ]) + 3E4 I4 [ 4 ( sin φ6 － φ8 ) ( + sin 2ω2 t + φ6 + φ8 ]) + ( r2 2 I2 3 + I2 4 ) + ( I2 3 cos 2ω2 t + 2φ7 ) ( + I2 4 cos 2ω2 t + 2φ8 ]) － L2 ω2 [ 2 ( I2 3 sin 2ω2 t + 2φ7 ) ( + I2 4 sin 2ω2 t + 2φ8 ]) Pout = 3E3 I3 [ 4 ( sin 4 [ r2 2 ( ) 11 式( ) 两边对时间求积分得式( Udc0 为直流母线电压初始值，恒定的无功功率不会影响 12 9 t ) ，其中母线的波动，这里暂不考虑这一部分。 udc = Udc0 + t ［3E1 I1 CUdc 4 ( cos φ1 － φ3 ) + I2 1 + I2 2 ) － ( r1 2 ( r2 2 ) ］ I2 3 + I2 4 + 1 CUdc ［3E1 I1 8ω1 3E2 I2 4 ( sin ( cos φ2 － φ4 ) － 3E3 I3 4 ( cos φ5 － φ7 ) － 3E4 I4 4 ( cos φ6 － φ8 ) － 2ω1 t + φ1 + φ3 ) － 3E1 I1 8ω1 ( cos 2ω1 t + φ1 + φ3 ) + 3E2 I2 8ω1 ( sin 2ω1 t + φ2 + φ4 ) － 3E2 I2 8ω1 ( cos 2ω1 t + φ2 + φ4 ) － 3E3 I3 8ω2 ( sin 2ω2 t + φ5 + φ7 ) + 3E3 I3 8ω2 · ( cos 2ω2 t + φ5 + φ7 ) － ( sin 2ω2 t + φ6 + φ8 ) + 3E4 I4 8ω2 ( cos 2ω2 t + φ6 + φ8 3E4 I4 8ω2 r2 I2 3 4ω2 L2 I2 4 3 r1 I2 2 4ω1 L1 I2 4 2 ) ( ) ( ) ( －－ sin sin cos 2ω2 t + 2φ7 2ω1 t + 2φ4 2ω1 t + 2φ4 r2 I2 4 4ω2 L2 I2 4 ， E3 ，为了分析方便，假 ; φ4 = θ － 90° 侧电流单位功率因数并网，一般情况下被试电系统平衡时，即， I3 = I4 = Is ， I1 = I2 = IL ，则 E1 = E2 = E 2ω2 t + 2φ7 φ2 = － 90° ) 当三相 φ3 = θ 以及，则 PEL cos －－ 1 ( ) ( = E4 = U 设 φ1 = 0 GCC 源和电网电压不同步，设 90° ， φ8 = φ － 90° 则式( = ω2 = ω。 ) 变为 12 φ5 = φ7 = φ φ6 = φ －，被试电源和电网电压频率相同，则 sin ( 2ω2 t + 2φ8 ) － 1 L1 I2 4 ( cos ) － r1 I2 1 4ω1 sin 2ω1 t + 2φ3 ( ) 2ω1 t + 2φ3 ) －－ 2ω2 t + 2φ8 由式( 14 受 SC ( 侧的影响 ) 当 SC 3 4 ( cos ) ］ ( ) 12 ) 可知，此时直流母线的谐波电压主要。侧系统三相平衡， GCC 衡，三相电压幅值不平衡时，即， I3 = I4 = Is IL ; φ7 = φ ， φ3 = θ ，设， φ8 = φ － 90° φ4 = θ － 90° ， ω1 = ω2 = ω E1 = E2 = E 侧三相电流平， I1 = I2 = ; φ5 = 0 ，则式( ， 12 φ6 = ) 变 ω1 － 90° 为说明三相 PEL ～ u ) 系统平衡时，直流母线没有谐波 dc = 0 13 ( u～ dc = 1 ［－ CUdc 3E4 Is 8ω ( cos 2ωt + φ ) + 3E4 Is 8ω · 电压。 ( 2 ) 当 GCC 侧系统三相平衡， SC 拟三相不平衡负载时，即， φ1 = 0 φ2 = － 90° ， ω1 = ω2 = ω。 = I4 = Is φ － 90° E1 = E2 = E ， φ5 = φ7 = φ 则式( 12 侧电源平衡，模，， I3 E3 = E4 = U ， φ6 = ) 变为，依旧设， φ8 = φ － 90° ( 1 ［3EI1 8ω sin CUdc 2ωt + φ3 ) － ( cos 3EI1 8ω 2ωt + φ3 ) － ( sin ) 2ωt + φ4 ( cos 2ωt + φ4 ( ) 2ωt + 2φ3 sin ( 2ωt + 2φ4 sin ) ) －－－－ ) 3EI2 8ω r1I2 2 4ω L1 I2 4 2 － ( 2ωt + 2φ3 cos ( cos 2ωt + 2φ4 ) ］ ( ) 14 ～ u dc = 3EI2 8ω r1I2 1 4ω L1 I2 4 1 ( sin 2ωt + φ ) － 3E3 Is 8ω ( cos 2ωt + φ 3E3 Is 8ω ) ］ ( sin 2ωt + φ ) + ( ) 15 ) 若被试电源和电网的频率不相同，当 ( 4 两侧都不平衡时，由式( SC 和 ) 的结论可以 3 的谐波信号构 2 ) 和式( 和 2ω2 2ω1 GCC 推得系统谐波主要由频率成。 ( ) 当 5 次谐波导致的功率潮流，此时模拟三相非线性负载时，先考虑电流坐标侧 SC SC αβ 中第系下两相电压和电流分别为 n { eα = Ecos ω1 t eβ = Esin ω1 t ( ) 16

电工电能新技术第 34 卷 iα = I1 cos iβ = I1 sin ( ( ω1 t + φ1 ω1 t + φ1 ) ) ( + Incos ( + Insin ) nω1 t + φn ) nω1 t + φn 28 { Pr = r ( PL = 其中， n 则为， 3 ， 4 ， 5 ， 6 ， ……。 2 Pe = EI1 cosφ1 + EIncos ω1 t + φn ( ) I2 1 + I2 n + 2I1 Inrcos n － 1 ［( ) n － 1 ［( ω1 I1 In － nω1 I1 In ) ［( sin ( 17 ］ ( 18 ) ) n － 1 ) ) ( 19 ω1 t + φn － φ1 ］ ) ］ ) 侧三相平衡，则直流类 ω1 t + φn － φ1 20 ( 有限。本文提出一种基于滞环控制的直流电压控制方法，控制框图如图所示。 2 图 2 GCC 电压环的控制框图 Fig． 2 Control diagram of GCC voltage loop 2 为直流电压给定值， Udcref 中，为电压环输出作为图馈值，压环控制器为滞环控制和压环的滞环控制方式的表达式如下: 轴指令电流，控制复合控制器为电压反电电 Err_out 。 Udc idref PI d { 0 err ＜ Vdead err － Vdead err ＞ Vdead ( ) 22 err + Vdead err ＜－ V dead Vdead 当直流电压在范围内波动时，直流电压滞环控制器认为没有电压误差，保持原有电压环稳态输出不变; 当直流母线电压误差超过设定的波动范围，电压环滞环控制器开始调整，减小或者增大直流电压的电压值，从而将直流电压调校回正常范围值之内直流电压控制器采用滞环控制一方面提高了并网电流的质量，另一方面还增强了系统的动态响应速度 idref 。。 4 仿真 4. 1 SC 模拟不平衡负载的仿真 1。电路主要仿真参数见表表 1 三相电力电子负载仿真参数 Tab． 1 Parameters of PEL for simulation 数值参数电网线电压被试电源线电压 L1 / mH L2 / mH 直流母线电容开关频率 / kHz C / mF 380V /50Hz 380V /50Hz 2 3 3 10 3 SC 为图模拟三相不平衡负载的仿真波形。由直流母线电压和馈网电流频谱分析结果可知，母线电压除了含有直流分量，主要包含基波二次分量; 而馈网电流除了包含基波分量，还有幅值较大的三次谐波，其为 THD 4. 86% 。当电压环加入滞环控制后，侧馈网电流波 GCC 为了简化分析，假设 GCC 电容上的谐波电压将不受该侧功率潮流的影响似式( ) ，同样可得。 12 ～ Δ u dc = 1 CU dc { ( EIn n － 1 ) ω1 ［( sin ) n － 1 ］ ω1 t + φn － Err_out = ( 2rInI1 ) n － 1 ω1 ［( sin ) n － 1 ω1 t + ］ φn － φ1 + ［( cos ) n － 1 ω1 I1 In － nω1 I1 In ( ) n － 1 ω1 ω1 t + φn － φ1 }］ · ( ) 21 n 21 式( n － 1 ) 表明交流侧电流中的第致直流母线中出现( 值与电流幅值成正比，与直流侧电容容抗直流分量 n － 1 统，非线性电流一般只包含流电压中将会产生次谐波将导 ) 次频率的谐波分量，其幅直流电压、对于三相系等奇次谐波，故直谐波次数( 、等偶次谐波 ) 成反比 3、5、7 。 2、4、6 。流母线的谐波电压经过制器进入到并网指令电流，形成间谐波线受包含当被试电源频率和网侧电压频率不相同时，直调制过程和电压环控若直流母频率的谐波，则输出电流将， 3 可见，直流电容的谐波电压将会影响并网输 2nω1 的低频间谐波分量， | 2nω1 ± ω2 | 影响产生 n = 1 PWM ， 2 SC 。 ……。出电流的质量 3. 2 并网变换器电压环控制策略。通过上面的分析可以知道，直流母线的谐波电压会导致馈网电流质量下降，可以采用在电压环的输出环节加入滤波器的方法，抑制谐波电压对并网然而，低通滤波器存在严重的不指令电流的影响足，会极大地削弱系统带宽，使得系统动态性能变差; 均值滤波器是按照工频调节的，响应速度最慢，需要加入前馈补偿环节; 陷波滤波器只对单一频率的谐波有滤除作用，频宽很窄，因而其应用范围。

第 2 期宋鹏先，等: 三相电力电子负载谐波分析与抑制 29 图 4 SC 模拟不平衡负载工况下馈网电流含滞环控制 — Fig． 4 Simulation waveforms with hysteresis control in unbalanced condition 模拟不平衡负载工况的图 3 SC 仿真波形无滞环控制 — Fig． 3 Simulation waveforms without hysteresis control in unbalanced condition 形如图据 FFT 所示电流的正弦度得到很大的改善，依 4 分析结果可知，三次谐波含量大大降低，。降低到 THD 4. 2 SC 模拟三相非线性负载的仿真 2. 89% 。 ( SC a ( 图 5 波形; 图 ( c GCC 次谐波分量， 5 ) 表明 ) 为 ) 表明母线电压包含模拟三相非线性负载工况的仿真次谐波; 图次和相馈网电流含有较大的为，畸变较严重次侧、4 A 2 3 b THD 8. 93% 为电压环加入滞环控制后，由相输出电流的次谐波含量大大减少， A FFT GCC 。侧馈网电分析结果可知，其提高到 THD 5 5 图流波形次和 3 6 。 5 2. 99% 。 SC 以上仿真结果说明，当模拟三相不平衡负载和非线性负载时，由于母线谐波电压对电压环输出的影响，导致馈网电流质量下降; 然而电压环采用滞环控制后，能够明显改善馈网电流质量 4. 3 被试电源和网侧电压频率不相同的仿真， SC 50Hz ，网侧电压频率被试电源频率 60Hz 的。图 5 SC 模拟非线性负载工况的仿真波形无滞环控制 — Fig． 5 Simulation waveforms without hysteresis control in nonlinear condition

30 电工电能新技术第 34 卷图 6 SC 模拟非线性负载工况的仿真波形含滞环控制 — Fig． 6 Simulation waveforms with hysteresis control in nonlinear condition 工况同节。 4. 2 此时仿真波形如图所示。 7 图 8 直流母线、SC 侧电流和 GCC Fig． 8 Spectrum analysis results of DC bus current and grid current 图 7 被试电源频率不同于网侧电压频率仿真波形 — 无滞环控制 Fig． 7 Simulation waveforms of different frequencies without hysteresis control 侧电流频谱分析， simulation 8 由图可以知道， ; 直流母线主要包含 180Hz、300Hz 波; 由侧侧电流的主要谐波频率为谐相电流频谱可知，除了包含基波 120Hz、240Hz SC A GCC 分量外，还含有间谐波分量 50Hz 290Hz 70Hz、170Hz、190Hz、满足前文分析得到的结论。可知，电压环采用滞环控制后，馈网电流。由图 9 的间谐波含量减少， 2. 42% 。仿真结果说明这种直流母线电压谐波抑制方法同样适用于被试电源和网侧电压频率不相同的工况降低到 4. 15% THD 由。图 9 被试电源频率不同于网侧电压频率仿真波形含滞环控制 — Fig． 9 Simulation waveforms of different frequencies with hysteresis control

第 2 期 5 实验宋鹏先，等: 三相电力电子负载谐波分析与抑制 31 实验样机平台上，本文同样进行了实后者的电流波形更加平滑，正弦度更好，三次谐波含量明显减少，降低到由 THD 5. 2% 4. 28% 。在 33kVA 验验证，实验平台参数同表 1。 SC 模拟的不平衡负载工况与节一致，其实可以看到直流母线电压明显 4. 1 验波形如图有 10 倍频波动 2 。所示。图 12 SC 模拟不平衡负载工况的电流波形含滞环控制 — Fig． 12 Experiment waveforms with hysteresis control in unbalanced condition 图为 13 节仿真工况一致模拟非线性负载工况的实验波形，可以看到直流母线电压主 SC 与 4. 2 要包含。次、4 2 次谐波。图 10 SC 模拟不平衡负载实验波形 Fig． 10 Experiment waveforms in unbalanced condition 11 图相电流的频谱; 图 A 馈网电流波形及是电压环无滞环控制的馈网电流波形及是电压环加入滞环控制后的从实验结果看， 12 相电流的频谱 A 。图 11 SC 模拟不平衡负载工况的电流波形无滞环控制 — Fig． 11 Experiment waveforms without hysteresis control in unbalanced condition 图 13 SC 模拟非线性负载实验波形 Fig． 13 Experiment waveforms in nonlinear condition 图 14 相电流的频谱; 图 A 网电流波形及是电压环无滞环控制的馈网电流波形及是电压环加入滞环控制的馈从实验结果看，前相电流的频谱 15 A 。

32 电工电能新技术第 34 卷者电流畸变很严重，波形质量更高，为 THD 降低到 THD ，而后者的电流 14. 69% 4. 8% 。 6 结论。 PEL 本文基于瞬时功率理论，建立了三相功率平衡方程，推导了不同工况下直流母线谐波电压的表达式，揭示了负载模拟变换器和并网变换器对直流母线的作用机理由于直流母线上的谐波电压会影响输出电流的质量，为了解决这一问题，提出了一种基于滞环控制的电压环控制策略，以提高馈网电仿真和实验证明了理论分析的准确性以流的质量及谐波抑制方法对并网电流质量提高的有效性此外，本文的研究成果对于背靠背变流器直流电容的选择有一定指导意义。。。参考文献 ( Ｒeferences) : ［ 1 ］王成智，许赟，邹旭东，等 ( ， Xu Yun 采用改进重复控制器的大功率 Wang Chengzhi ，， ) ． Zou Xudong et al．电力电子负载 ( power electronic load Improved repetitive control scheme for ) ［］ J ． ) ，中国电机工程学报 ( ， ) : ( 12 1-9． Pro- Wu Zhenxing Wang 一种三相电力电子负载， ceedings of the CSEE 29 ］吴振兴，王翔，邹旭东，等 ( 2009 ， Xiang Zou Xudong 的电流控制方法 ( ， et al． ) ． three-phase power electronics load 学报 ( Proceedings of the CSEE A novel current control method for 中国电机工程，］ ) ［ J ． ) ， ) : ( 2010 30 30 7- 图 14 SC 模拟非线性负载工况的实验波形无滞环控制 — Fig． 14 Experiment waveforms without hysteresis control in nonlinear condition 图 15 SC 模拟非线性负载工况的实验波形含滞环控制 — Fig． 15 Experiment waveforms with hysteresis control in nonlinear condition 上述实验结果表明，在这两种工况下，直流母线除了含有直流分量，还包含丰富的谐波电压，会对馈网电流造成不利的影响; 电压环采用滞环控制，能够使并网电流波形更加平滑，极大提升了电力电子负载馈网电流的质量。［ 2 ［ 3 ［ 4 ［ 5 ［ 6 13．］李芬，邹旭东，王成智，等 ( 基于双 ) ， Wang Chengzhi 电子负载研究 ( et al．． Li Fen PWM ，， Zou Xudong 整流器的交流Ｒesearch on AC electronic load for tes- ( ) ting AC power based on dual single-phase PWM convert- ) ，高电压技术 ( High Voltage Engineering er ) ［］ J ．， 34 2008 ) : 5 930-934．］潘诗锋，赵剑锋，王浔 ( ，， Pan Shifeng Zhao Jianfeng 大功率交流电子负载的研究 ( Wang Xun ． high power AC electronic load ( ］ ) ［ J ． ) ，，］吴振兴，邹云屏，张哲宇，等 ( Power Electronic Technology 2006 40 ( 1 ) : ，，， Zhang Zheyu ping 电流自适应预测控制器研究 ( et al．． ) 单相 Wu Zhenxing Zou Yun- 整流器的输入 PWM Adaptive predictive con- 97-100．Ｒesearch of 电力电子技术 troller of supply current applied in single-phase PWM rec- tifier ］ ) ［ J ．电工技术学报 ( ，］李芬，邹旭东，邹云屏，等 ( trotechnical Society 2010 ) ，， Yunping 阻抗分析 ( et al． ) ．并网 LCL Transactions of China Elec- ( ) : 2 25 73-79．， Li Fen 滤波的 Zou Xudong Zou 整流器输入 PWM ， Input impedance analysis of LCL-filter PWM rectifier connected to grid ］ ) ［ J ．电工技术学报 ( ) ， Trans- ， 25 2010 actions of China Electrotechnical Society ( ) : 1 97-103．

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