2003年注册岩土工程师专业知识考试真题及答案下午卷.doc-资料库

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2003 年注册岩土工程师专业知识考试真题及答案下午卷一、单项选择题共 40 题，每题 1 分。每题的备选项中只有 1 个最符合题意。 1 软弱下卧层验算时，在基础底面附加压力一定的条件下，软弱下卧层顶面附加压力 Pz 与 E1/E2 及 z/b 有关(E1 为持力层的压缩模量，E2 为软弱下卧层的压缩模量．z 为持力层厚度，b 为基础宽度)，下列论述中( )项是正确观点的组合。（A）软弱下卧层顶面附加压力 Pz 随 E1/E2 的增大而增大，随 z/b 的增大而减小（B）软弱下卧层顶面附加压力 Pz 随 z/6 的增大而增大，随 E1/E2 的增大而减小（C）软弱下卧层顶面附加压力 Pz 随 E。/E：的增大而增大，随 z/b 的增大而增大（D）软弱下卧层顶面附加压力 Pz 随 z/6 的增大而减小，随 E1/E2 的增大而减小 2 桥涵墩台的抗倾覆稳定系数 k=y/e0，y 为基底截面重心轴至截面最大受压边缘的距离，e0 为偏心矩。对于宽度为 6 的矩形基础底面，当作用于基础上的力系使基础底面最小压力 Pmin=0 时，抗倾覆稳定系数应等于下列( )个数值。（A）1.0 （B）2.0 （C）3.0 （D）3.5 3 某小区场地自然地面标高为 5.500，室外设计地面标高为 3.500，建筑物基础底面标高为 1.500，室内地面标高 4.200，正常压密均匀土层的天然重度为 18.0 kN/m3，地下水位在地面以下 5.000 处。在平整场地以后开挖基槽，由上部结构传至基础底面的总压力 120 kPa，计算沉降时基础底面附加压力应取用下列( )个数值。（A）36 kPa （B）48 kPa （C）84 kPa 1

（D）120 kPa 4 根据《建筑地基基础设计规范》的规定，用该规范的地基承载力公式确定地基承载力特征值时需要满足下列( )项条件。（A）基础底面与地基土之间的零压力区面积不应超过基础底面积的 5% （B）基础底面最小边缘压力等于零（C）偏心矩小于或等于基础底面宽度的 1/6 （D）基础底面最大边缘压力与最小边缘压力之比小于或等于 1.5 5 箱形基础的埋置深度 5m，原始地下水位在地面以下 0.5 处，作用在基础底面的总压力为 P；如地下水位下降 3m，基础底面平均附加压力的变化量将为下列( )个值。（A）-30 kPa （B）0 （C）+30 kPa （D）+45 kPa 6 毛石混凝土组成的墙下条形基础，基础底面宽度 b=2.0m，基础顶面的墙体宽度 b0=1.0m，基础台阶宽高比 1:1.00，此时基础高度 H0 应符合下列( )项要求。（A）H0≥0.35m （B）H0≥0.40m （C）H0≥0.45m （D）H0≥0.50m 7 对岩体完整的岩石地基，无载荷试验资料，通过钻探取芯，经试验得到岩石饱和单轴抗压强度标准值为 2200 kPa。按照《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)，此岩石地基承载力特征值可取下列( )个数值。（A）1100 kPa 2

（B）1000 kPa （C）900 kPa （D）880 kPa 8 按照《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)规定，在基础设计时按地基承载力确定基底面积及埋深时，传至基础上的荷载效应组合和相应的抗力应符合下列( )项要求。（A）正常使用极限状态下荷载效应的基本组合，地基承载力标准值（B）正常使用极限状态下荷载效应的标准组合，地基承载力特征值（C）正常使用极限状态下荷载效应的标准永久组合，地基承载力标准值（D）承载能力极限状态下荷载效应的基本组合，地基承载力特征值 9 海港码头地基的沉降计算时，应注意某一最常遇到而作用历时最长的水位，目前采用的是下列( )种水位。（A）平均水位（B）设计低水位（C）平均高水位（D）设计高水位 10 某桩基工程场地由于地势低需进行大面积填土，为降低因填土引起的负摩阻力，减小沉降，降低造价，以采用下列( )种方案为最佳。（A）成桩→填土→建厂房（B）成桩→建厂房→填土（C）填土→成桩→建厂房（D）边填土、边成桩→建厂房 3

11 将土体视为弹性介质，采用 m 法计算桩的水平承载力和位移时，其水平抗力系数随深度变化图式为下列( )种情况。（A）不随深度而变（B）随深度线性增大（C）随深度线性减小（D）随深度非线性变化 12 其自由长度为 lo，入土深度为 h，且 h＜4.0/a(a 为桩的变形系数)。下列四种情况中( )种情况对抵抗桩的压曲失稳最为有利(即桩的计算长度 Lc 最小)。（A）（B） 4

（C）（D） 13 一个建在自重湿陷性黄土地区的群桩基础，桩径 d=0.8m，桩间距 Sax=say=2.5m，由于建筑场地浸水，黄土地基发生湿陷，桩四周出现负摩阻力，若已知中性点以上桩的平均负摩阻力标准值，中性点以上桩周土加权平均有效重度γ'm=12 kN/m3。按照《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—1994)的规定，该桩基的负摩阻力群桩效应系数仉应取下列( )个数值。（A）2.07 （B）1.53 （C）1.00 （D）0.83 14 柱下矩形独立承台如下图所示。承台底面钢筋保护层为 7 cm，承台混凝土抗拉强度设计值为 f1。按照《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—1994)计算承台所受到的冲切力设计值 F1 和承台能 5

提供的抗冲切力 R。在下列四种组合巾，F1 和 R 的计算结果最接近于其中( )种组合。（A）F1=2000 kN，R=3.52ftkN （B）F1=1000 kN，R=3.52ftkN （C）F1=2000 kN，R=5.17ftkN （D）F1=1000 kN，R=5.17ftkN 15 框架柱下桩基础如下图所示，作用于承台顶面竖向力设计值 F=2500kN，绕 y 轴弯矩 My=52.5 kN•m 若不考虑承台底地基土反力作用，请分析各桩轴力 Ni 间最大差值最接近于下列( ) 项数值。（A）10.1 kN 6

（B）20.2 kN （C）40.4 kN （D）80.8 kN 16 多桩矩形承台条件如下图所示。若承台及承台上土重设计值 G=601.9 kN，且不考虑承台底地基土的反力作用，问沿柱边处承台正截面上所受最大弯矩最接近于下列( )项数值。（A）855 kN?m （B）975 kN?m （C）1058 kN?m （D）1261 kN?m 17 桥梁基础当采用长方形沉井时，为保持其下沉的稳定性，对沉井长边与短边之比有一定的要求，问下列四种长短边的比值中以( )比值为最好。（A）3 倍（B）2.5 倍（C）2 倍 7

（D）1.5 倍 18 下列关于桩侧负摩阻力和中性点的论述中，( )种说法是可以接受的。（A）当基桩的沉降超过桩周土层产生的沉降时，应考虑桩侧负摩阻力（B）单桩负摩阻力取值与桩周土的类别和平均竖向有效应力有关（C）负摩阻力对摩擦型基桩的影响大于对端承型基桩的影响（D）桩端持力层为黏性土时的中性点深度比大于桩端持力层为卵石时的中性点深度比 19 对于石灰桩和灰土挤密桩，下列( )种说法是不正确的。（A）石灰桩适用于地下水位以下的淤泥和淤泥质土，但不适用于地下水位以下的砂层（B）石灰桩用于地下水位以上的土层时，有时还需要增加掺和料的含水量（C）灰土挤密桩不适用处理地下水位以下及毛细饱和带的土层（D）灰土挤密桩和土挤密桩在改善地基工程性能方面的效果是相同的 20 在综合确定振冲桩的间距时，下列( )因素可以不预考虑。（A）上部结构荷载大小（B）场地土层情况（C）所填桩体材料（D）所采用振冲器功率大小 21 某一不排水抗剪强度 Cu=25 kPa 的黏性土地基，采用振冲法进行地基处理，已测得桩间土的压缩模量 Ea=1.7 MPa，并已知置换率 m=0.25，桩土应力比 n=3。按《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79—2002)确定的复合土层压缩模量 Esp。最接近下列( )项。（A）2.65 MPa （B）2.60 MPa 8

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